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燃?xì)馔嘶馉t中鋼帶在加熱和冷卻中張應(yīng)力的變化



摘要:燃?xì)馔嘶馉t中鋼帶在加熱和結(jié)冰中張應(yīng)力的變遷,對(duì)帶鋼繼續(xù)屈曲綜合時(shí),將張應(yīng)力p分步加載到帶鋼兩截?cái)噙吷纤尽?/div>

        燃?xì)馔嘶馉t中鋼帶在加熱和結(jié)冰中張應(yīng)力的變遷,對(duì)帶鋼繼續(xù)屈曲綜合時(shí),爐輥生動(dòng)不動(dòng),在帶鍋縱向?qū)ΨQ線的節(jié)點(diǎn)上強(qiáng)加橫向?qū)ΨQ束縛,將張應(yīng)力p分步加載到帶鋼兩截?cái)噙吷纤咀兓?/p>

  在連退式的燃?xì)馔嘶馉t內(nèi)加熱段和快冷段,帶柔和爐時(shí)差異大,爐輥熱變形顯然,因而,白文取舍加熱段和快冷段的爐輥和帶鑰為鉆研目標(biāo)。并依據(jù)當(dāng)場工藝規(guī)程,取舍加熱段爐溫為820℃,張力為7kN,快冷段爐溫為400℃,張力為11kN。

  別離構(gòu)建限元模子,對(duì)爐輥熱變形和帶鋼屈曲變形繼續(xù)劃算。

  退火爐理論生產(chǎn)中,爐輥在連退爐內(nèi)的轉(zhuǎn)速達(dá)200mlmin之上。當(dāng)爐輥轉(zhuǎn)動(dòng)工夫較長時(shí),能夠疏忽爐輥沿周向和徑向的時(shí)差,只要思忖輥身熱度散布不均導(dǎo)致的爐輥熱變形。采納所示的軸對(duì)稱模子劃算爐輥的熱變形,爐輥初始輥形為單錐度輥,其形態(tài)所示。

  別離采納熱變形前后的爐輥形態(tài)對(duì)帶鋼繼續(xù)屈曲劃算,思忖到連退爐內(nèi)的空間對(duì)稱性和周期性,構(gòu)建如圖所示的無限元模子繼續(xù)屈曲綜合。其中,帶鋼為冷軋后的呆滯帶鋼,帶寬為1600mm,帶厚為0.8mm。選用四邊形薄殼單元作為帶鋼單元,帶鋼兩截?cái)噙呑涓叩蜖t輥的旁邊地位所示。

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